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數(shù)控鏜銑頭的檢測(cè)方法：

   用兩個(gè)標(biāo)準(zhǔn)，測(cè)量數(shù)據(jù)的整理均采用數(shù)理統(tǒng)計(jì)方法。即沿平行于坐標(biāo)軸的某一測(cè)量軸線選取任意幾個(gè)定位點(diǎn)（一般為5～15個(gè)），然后對(duì)每個(gè)定位點(diǎn)重復(fù)進(jìn)行多次定位（一般為5～13次）。可單向趨近定位點(diǎn)，也可以從兩個(gè)方向分別趨近，然后對(duì)測(cè)量數(shù)據(jù)進(jìn)行統(tǒng)計(jì)處理，求出算術(shù)平均值。進(jìn)而求出平均值偏差、標(biāo)準(zhǔn)差、分散度。分散度代表重復(fù)定位精度，它和平均值偏差一起構(gòu)成定位精度，兩者之和是在任意兩點(diǎn)間定位時(shí)可能達(dá)到的大定位偏差。

超重型數(shù)控龍門移動(dòng)鏜銑床橫梁的有限元分析與結(jié)構(gòu)優(yōu)化

2. 3 有限元分析

觀察橫梁有限元分析的節(jié)點(diǎn)位移和變形，滑枕式鏜銑頭等移到橫梁中部時(shí)橫梁的受力和變形都是大。如圖 8 所示，這時(shí)橫梁受力發(fā)生彎曲變形，并向前傾覆，大位移為 0． 258 mm。觀察這時(shí)橫梁 Z 軸方向上的節(jié)點(diǎn)位移和變形，如圖 9 所示，橫梁受力發(fā)生彎曲變形，Z 軸方向上大位移為 0． 250 mm，這個(gè)位移值偏大，要減少。

同時(shí)觀察這時(shí)橫梁受力的應(yīng)力分布，如圖 10 所示，橫梁因受力變形，應(yīng)力主要集中在溜板與橫梁的接觸面、絲杠螺母安裝處和立柱與橫梁接觸的內(nèi)側(cè)下方處，大應(yīng)力約為 42 MPa，小于 HT200 材料的許用應(yīng)力即表 1 中該材料的屈服強(qiáng)度 135 MPa。

超重型數(shù)控龍門移動(dòng)鏜銑床橫梁的有限元分析與結(jié)構(gòu)優(yōu)化

本文利用 CAD/CAE /CAM 集成軟件 Siemens PLMSoftware NX7． 5 對(duì)上述確定的超重型數(shù)控龍門移動(dòng)鏜銑床橫梁結(jié)構(gòu)型式進(jìn)行有限元仿d真，建立橫梁體三維模型，并結(jié)合實(shí)際工況建立有限元模型，約束條件為橫梁兩端固定，分析橫梁體受自重、溜板和鏜銑頭滑枕等重力作用下的變形情況，得到橫梁的應(yīng)力、應(yīng)變情況。為能得到超重型數(shù)控龍門移動(dòng)鏜銑床橫梁部件靜變形，本文分別從橫梁的彎曲變形、鏜銑頭主軸箱的前傾等方面進(jìn)行有限元分析，通過評(píng)估橫梁受力的分析結(jié)果，對(duì)初步確定設(shè)計(jì)的橫梁的結(jié)構(gòu)形式進(jìn)行優(yōu)化，再在此基礎(chǔ)上改進(jìn)橫梁體結(jié)構(gòu)，使機(jī)床性能符合要求。